Коэффициент компактности здания формула: Формула энергоэффективности | Строительство уникальных зданий и сооружений

Коэффициент компактности здания нормативное значение – Telegraph

Коэффициент компактности здания нормативное значение

Скачать файл — Коэффициент компактности здания нормативное значение

Обсудить документ в форуме: Госстроем России с 1 октября г. Настоящие строительные нормы и правила устанавливают требования к тепловой защите зданий в целях экономии энергии при обеспечении санитарно-гигиенических и оптимальных параметров микроклимата помещений и долговечности ограждающих конструкций зданий и сооружений. Требования к повышению тепловой защиты зданий и сооружений, основных потребителей энергии, являются важным объектом государственного регулирования в большинстве стран мира. Эти требования рассматриваются также с точки зрения охраны окружающей среды, рационального использования невозобновляемых природных ресурсов и уменьшения влияния ‘парникового’ эффекта и сокращения выделений двуокиси углерода и других вредных веществ в атмосферу. Настоящие нормы затрагивают часть общей задачи энергосбережения в зданиях. Одновременно с созданием эффективной тепловой защиты, в соответствии с другими нормативными документами принимаются меры по повышению эффективности инженерного оборудования зданий, снижению потерь энергии при ее выработке и транспортировке, а также по сокращению расхода тепловой и электрической энергии путем автоматического управления и регулирования оборудования и инженерных систем в целом. Нормы по тепловой защите зданий гармонизированы с аналогичными зарубежными нормами развитых стран. Эти нормы, как и нормы на инженерное оборудование, содержат минимальные требования, и строительство многих зданий может быть выполнено на экономической основе с существенно более высокими показателями тепловой защиты, предусмотренными классификацией зданий по энергетической эффективности. Настоящие нормы предусматривают введение новых показателей энергетической эффективности зданий — удельного расхода тепловой энергии на отопление за отопительный период с учетом воздухообмена, теплопоступлений и ориентации зданий, устанавливают их классификацию и правила оценки по показателям энергетической эффективности как при проектировании и строительстве, так и в дальнейшем при эксплуатации. Нормы обеспечивают тот же уровень потребности в тепловой энергии, что достигается при соблюдении второго этапа повышения теплозащиты по СНиП II-3 с изменениями N 3 и 4, но предоставляют более широкие возможности в выборе технических решений и способов соблюдения нормируемых параметров. Требования настоящих норм и правил прошли апробацию в большинстве регионов Российской Федерации в виде территориальных строительных норм ТСН по энергетической эффективности жилых и общественных зданий. Рекомендуемые методы расчета теплотехнических свойств ограждающих конструкций для соблюдения принятых в этом документе норм, справочные материалы и рекомендации по проектированию излагаются в своде правил ‘Проектирование тепловой защиты зданий’. В разработке настоящего документа принимали участие: Бутовский НИИСФ РААСН ; Ю. Табунщиков НП ‘АВОК’ ; B. Беляев ОАО ЦНИИЭПжилища ; В. Ливчак Мосгосэкспертиза ; В. Глухарев Госстрой России ; Л. Настоящие нормы и правила распространяются на тепловую защиту жилых, общественных, производственных, сельскохозяйственных и складских зданий и сооружений далее — зданий , в которых необходимо поддерживать определенную температуру и влажность внутреннего воздуха. Нормы не распространяются на тепловую защиту: Уровень тепловой защиты указанных зданий устанавливается соответствующими нормами, а при их отсутствии — по решению собственника заказчика при соблюдении санитарно-гигиенических норм. Настоящие нормы при строительстве и реконструкции существующих зданий, имеющих архитектурно-историческое значение, применяются в каждом конкретном случае с учетом их исторической ценности на основании решений органов власти и согласования с органами государственного контроля в области охраны памятников истории и культуры. В настоящих нормах и правилах использованы ссылки на нормативные документы, перечень которых приведен в приложении А. В настоящем документе использованы термины и определения, приведенные в приложении Б. Долговечность ограждающих конструкций следует обеспечивать применением материалов, имеющих надлежащую стойкость морозостойкость, влагостойкость, биостойкость, стойкость против коррозии, высокой температуры, циклических температурных колебаний и других разрушающих воздействий окружающей среды , предусматривая в случае необходимости специальную защиту элементов конструкций, выполняемых из недостаточно стойких материалов. Таблица 1 — Влажностный режим помещений зданий. Зоны влажности территории России следует принимать по приложению В. Таблица 2 — Условия эксплуатации ограждающих конструкций. Присвоение классов D, Е на стадии проектирования не допускается. Классы А, В устанавливают для вновь возводимых и реконструируемых зданий на стадии разработки проекта и впоследствии их уточняют по результатам эксплуатации. Для достижения классов А, В органам администраций субъектов Российской Федерации рекомендуется применять меры по экономическому стимулированию участников проектирования и строительства. Класс С устанавливают при эксплуатации вновь возведенных и реконструированных зданий согласно разделу Классы D, Е устанавливают при эксплуатации возведенных до г. Классы для эксплуатируемых зданий следует устанавливать по данным измерения энергопотребления за отопительный период согласно. Требования тепловой защиты здания будут выполнены, если в жилых и общественных зданиях будут соблюдены требования показателей ‘а’ и ‘б’ либо ‘б’ и ‘в’. В зданиях производственного назначения необходимо соблюдать требования показателей ‘а’ и ‘б’. При этом допускается превышение нормируемого удельного расхода энергии на отопление при соблюдении требований 5. Таблица 4 — Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций. При этом расчетную температуру воздуха в теплом чердаке, теплом подвале и остекленной лоджии и балконе следует определять на основе расчета теплового баланса. Нормативное значение сопротивления теплопередаче перекрытий над проветриваемыми подпольями следует принимать по СНиП 2. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом, следует определять по СНиП Приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций окон, балконных дверей, фонарей принимается на основании сертификационных испытаний; при отсутствии результатов сертификационных испытаний следует принимать значения по своду правил. Ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности ограждающей конструкции. Таблица 5 — Нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции. Таблица 6 — Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху. Таблица 7 — Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции. Примечание — Относительную влажность внутреннего воздуха для определения температуры точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих конструкций, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей следует принимать: При определении коэффициента остекленности фасада в суммарную площадь ограждающих конструкций следует включать все продольные и торцевые стены. Расчет этих коэффициентов приведен в своде правил. Затем проверяют соответствие величины удельного расхода тепловой энергии на отопление, рассчитываемой по методике приложения Г, нормируемому значению. Если в результате расчета удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше нормируемого значения, то допускается уменьшение сопротивления теплопередаче отдельных элементов ограждающих конструкций здания светопрозрачных согласно примечанию 4 к таблице 4 по сравнению с нормируемым по таблице 4, но не ниже минимальных величин , определяемых по формуле 8 для стен групп зданий, указанных в поз. При частичной реконструкции здания в том числе при изменении габаритов здания за счет пристраиваемых и надстраиваемых объемов допускается требования настоящих норм распространять на изменяемую часть здания. Расчетную амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции следует определять по своду правил. Коэффициент теплопропускания солнцезащитного устройства должен быть не более нормируемой величины , установленной таблицей Коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств следует определять по своду правил. Таблица 10 — Нормируемые значения коэффициента теплопропускания солнцезащитного устройства. При наличии в здании отопления с автоматическим регулированием температуры внутреннего воздуха теплоустойчивость помещений в холодный период года не нормируется. Таблица 11 — Нормируемая воздухопроницаемость ограждающих конструкций. Кратность воздухообмена зданий и помещений при разности давлений 50 Па и их среднюю воздухопроницаемость определяют по ГОСТ Таблица 13 — Нормируемые значения показателя. Теплотехнические и энергетические показатели здания определяют по ГОСТ , ГОСТ и ГОСТ Расчетные теплофизические показатели материалов ограждающих конструкций определяют по своду правил. Энергетические паспорта для квартир, предназначенных для раздельного использования в блокированных зданиях, могут быть получены, базируясь на общем энергетическом паспорте здания в целом для блокированных зданий с общей системой отопления. В случае необходимости несогласованное отступление от проекта, отсутствие необходимой технической документации, брак заказчик и инспекция ГАСН вправе потребовать проведения испытания ограждающих конструкций; в на стадии эксплуатации строительного объекта — выборочно и после годичной эксплуатации здания. Включение эксплуатируемого здания в список на заполнение энергетического паспорта, анализ заполненного паспорта и принятие решения о необходимых мероприятиях производятся в порядке, определяемом решениями администраций субъектов Российской Федерации. При этом на здания, исполнительная документация на строительство которых не сохранилась, энергетические паспорта здания составляются на основе материалов бюро технической инвентаризации, натурных технических обследований и измерений, выполняемых квалифицированными специалистами, имеющими лицензию на выполнение соответствующих работ. Методика расчета параметров энергоэффективности и теплотехнических параметров и пример заполнения энергетического паспорта приведены в своде правил. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны ГОСТ Методы определения воздухо- и водопроницаемости ГОСТ Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества теплоизоляции ограждающих конструкций ГОСТ Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях ГОСТ Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметрического определения коэффициента теплопередачи ГОСТ Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях ГОСТ Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энергии на отопление. При проектировании полов по грунту или отапливаемых подвалов вместо и перекрытий над цокольным этажом в формуле Г. Тематические закладки — служат для сортировки и поиска материалов сайта по темам, которые задают пользователи сайта. Примечание для пользователей нормативными документами, размещенных в различных разделах сайта: В связи с тем, что на нашем сайте размещены не официальные редакции текстов нормативных документов, при решении юридических вопросов необходимо обращаться к официально публикуемым документам и изменениям в них по состоянию на момент принятия решений. Вход Регистрация Логин или Email: Форум Форумы по темам: Обсуждение закона ‘О теплоснабжении’ Правовое регулирование Обсуждение закона ‘Об энергосбережении’ Вопросы учета тепловой энергии Охрана труда и промышленная безопасность Тепловые сети Теплообменное оборудование и тепловые пункты Термины и определения Вопросы потребителей Общие вопросы энергетики Курилка Статьи Технические статьи: Источники тепловой энергии Тепловые сети Водоподготовка Когенерация Децентрализованное теплоснабжение 30 Теплопотребление и тепловые пункты 82 Учет энергоносителей Нетрадиционные и новые источники тепловой энергии Общестроительные материалы 50 Энергосбережение 94 Энергоаудит 33 Юбилейная дата и публицистика 71 Экономика и управление Охрана труда и промышленная безопасность Аналитические материалы. Состояние теплоснабжения в РФ Аналитические материалы. Доклады участников Общероссийского совещания по проблемам теплоснабжения, г. Обзор новых НПА Закон ‘О теплоснабжении’ Реформирование и развитие энергетики в РФ 92 Регулирование естественных монополий 27 Цены, тарифы, расчеты 63 Правоотношения энергоснабжающих организаций с потребителями услуг и собственниками объектов энергетики 71 Лицензирование 15 Структура и организация управления энергетикой 86 Энергосбережение и Экология 47 Законы и другие документы иностранных государств 32 Промышленная безопасность Техническое регулирование, ГОСТы, СНиПы, Технические нормы и методики Типовые формы документов, рекомендации, примеры 18 Судебная практика Проекты нормативных актов 66 Охрана труда Оборудование Каталог оборудования: Котлы и оборудование для котельных Градирни 32 Тепловые сети все о трубопроводах Материалы Водоподготовка Когенерация Автономное теплоснабжение Насосы, вентиляторы, дымососы Трубопроводная арматура Теплообменное оборудование Приборы учета КИПиА Оборудование для ремонта 66 Отопительные приборы Энциклопедия Справочник Справочник специалиста: Материалы по интересам пользователей Конвертер величин Термины и определения Полезные программы по теплоэнергетике Периодические издания Материалы семинаров и совещаний Объявления Выставки, конференции, семинары Комплексный проект повышения энергоэффективности и надёжности тепловых сетей Качество труб в ППУ-изоляции Экспертиза схем теплоснабжения Адресная книга Регистрация организации Система качества Журнал Свежий номер Архив журнала Оформить бесплатно подписку О проекте О проекте Реклама на РосТепло. Таблица 2 — Условия эксплуатации ограждающих конструкций Влажностный режим помещений зданий по таблице 1 Условия эксплуатации А и Б в зоне влажности по приложению В сухой нормальной влажной Сухой А А Б Нормальный А Б Б Влажный или мокрый Б Б Б 4. Сопротивление теплопередаче элементов ограждающих конструкций 5. Ограничение температуры и конденсации влаги на внутренней поверхности ограждающей конструкции 5. Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты 4,0 3,0 2,0 2. Общественные, кроме указанных в поз. Производственные с сухим и нормальным режимами , но не более 7 , но не более 6 2,5 4. Примечание — Для зданий картофеле- и овощехранилищ нормируемый температурный перепад для наружных стен, покрытий и чердачных перекрытий следует принимать по СНиП 2. Таблица 6 — Коэффициент, учитывающий зависимость положения ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху Ограждающие конструкции Коэффициент 1. Наружные стены и покрытия в том числе вентилируемые наружным воздухом , зенитные фонари, перекрытия чердачные с кровлей из штучных материалов и над проездами; перекрытия над холодными без ограждающих стенок подпольями в Северной строительно-климатической зоне 1 2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные с кровлей из рулонных материалов ; перекрытия над холодными с ограждающими стенками подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне 0,9 3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах 0,75 4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли 0,6 5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли 0,4 Примечание — Для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них большей , но меньшей коэффициент следует определять по формуле. Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими ребрами при отношении высоты ребер к расстоянию между гранями соседних ребер 8,7 2. Потолков с выступающими ребрами при отношении 7,6 3. Зенитных фонарей 9,9 Примечание — Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует принимать в соответствии с СНиП 2. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания 5. Таблица 10 — Нормируемые значения коэффициента теплопропускания солнцезащитного устройства Здания Коэффициент теплопропускания солнцезащитного устройства 1 Здания жилые, больничных учреждений больниц, клиник, стационаров и госпиталей , диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов комбинатов и детских домов 0,2 2 Производственные здания, в которых должны соблюдаться оптимальные нормы температуры и относительной влажности воздуха в рабочей зоне или по условиям технологии должны поддерживаться постоянными температура или температура и относительная влажность воздуха 0,4 В холодный период года 7. Показатель Обозначение показателя и единицы измерения Нормативное значение показателя Расчетное проектное значение показателя Фактическое значение показателя 1 2 3 4 5 6 Геометрические показатели 12 Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания , м — В том числе: Cкачать бесплатно СНиП ‘Тепловая защита зданий’ в архиве. Тематические закладки теги Тематические закладки — служат для сортировки и поиска материалов сайта по темам, которые задают пользователи сайта. Теплообменник ТТАИ для ГВС, отопления, промпроизводств. Свежий номер журнала НТ. Новые записи в блогах: Здания и помещения, коэффициенты и. Наружные стены и покрытия в том числе вентилируемые наружным воздухом , зенитные фонари, перекрытия чердачные с кровлей из штучных материалов и над проездами; перекрытия над холодными без ограждающих стенок подпольями в Северной строительно-климатической зоне. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные с кровлей из рулонных материалов ; перекрытия над холодными с ограждающими стенками подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли. Примечание — Для чердачных перекрытий теплых чердаков и цокольных перекрытий над подвалами с температурой воздуха в них большей , но меньшей коэффициент следует определять по формуле. Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими ребрами при отношении высоты ребер к расстоянию между гранями соседних ребер. Потолков с выступающими ребрами при отношении. Примечание — Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует принимать в соответствии с СНиП 2. Отапливаемая площадь домов, м. Примечание — При промежуточных значениях отапливаемой площади дома в интервале м значения должны определяться по линейной интерполяции. Коэффициент теплопропускания солнцезащитного устройства. Теплозащитные свойства совокупности наружных и внутренних ограждающих конструкций здания, обеспечивающие заданный уровень расхода тепловой энергии теплопоступлений здания с учетом воздухообмена помещений не выше допустимых пределов, а также их воздухопроницаемость и защиту от переувлажнения при оптимальных параметрах микроклимата его помещений. Количество тепловой энергии за отопительный период, необходимое для компенсации теплопотерь здания с учетом воздухообмена и дополнительных тепловыделений при нормируемых параметрах теплового и воздушного режимов помещений в нем, отнесенное к единице площади квартир или полезной площади помещений здания или к их отапливаемому объему и градусо-суткам отопительного периода. Обозначение уровня энергетической эффективности здания, характеризуемого интервалом значений удельного расхода тепловой энергии на отопление здания за отопительный период. Состояние внутренней среды помещения, оказывающее воздействие на человека, характеризуемое показателями температуры воздуха и ограждающих конструкций, влажностью и подвижностью воздуха по ГОСТ Теплота, поступающая в помещения здания от людей, включенных энергопотребляющих приборов, оборудования, электродвигателей, искусственного освещения и др. Отношение общей площади внутренней поверхности наружных ограждающих конструкций здания к заключенному в них отапливаемому объему. Отношение площадей светопроемов к суммарной площади наружных ограждающих конструкций фасада здания, включая светопроемы. Объем, ограниченный внутренними поверхностями наружных ограждений здания — стен, покрытий чердачных перекрытий , перекрытий пола первого этажа или пола подвала при отапливаемом подвале. Расчетная температура наружного воздуха, осредненная за отопительный период по средним суточным температурам наружного воздуха. Условный коэффициент теплопередачи здания, учитывающий теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты. Расчетный коэффициент энергетической эффективности поквартирных и автономных систем теплоснабжения здания от источника теплоты. Можно ли отказать в теплоснабжении Dzhan, Будет ли штраф Кира, Выставление объемов ГВС в счете и Узел учета ГВС Ксюша88, Из котельной Юрьевецкого района похитили ФАС России выдало предписание о пересмотре Должницу за ЖКУ во Владивостоке одновременно

1. Общая информация о проекте

Лего самосвал инструкция

Тест про май литл пони

СНиП 23-02-2003 ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ

Как уменьшить фото в cs6

Сколько стоит поставить маяки на стену

Подарили розы как можно вырастить

Какие предметы добавят в 5 классе

Недопустимое название

Расписание автобуса 131 э

Датчик холла пассат

Русский орфографический словарь андроид

СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий»

Как ухаживать за аквариумной золотой рыбкой

Контейнер 20 футов сколько тонн

Британский дом официальный сайт каталог

Расчет теплоэнергетических параметров здания Геометрические показатели

Общая площадь наружных ограждающих
конструкций
определяется по внутренним размерам
здания.

Общая площадь наружных стен(с учетом
оконных и дверных проемов),
м², определяется как произведение
периметра наружных стен по внутренней
поверхности на внутреннюю высоту здания,
измеряемую от поверхности пола первого
этажа до поверхности потолка последнего
этажа.

,

где
– периметр внутренней поверхности
наружных стен этажа, м;
–высота отапливаемого объема здания,
м.

= 160,624 = 3855 м².

Площадь наружных стен (без проемов),
м², определяется как разность
общей площади наружных стен и площади
окон и наружных дверей:

,

где

–суммарная площадь окон, определяется
как сумма площадей окон (площадь окна
считать по размерам проема).

Для рассматриваемого здания
= 694 м².

Тогда
= 3855 — 694 = 3161 м².

В том числе для продольных стен 2581 м²;

для торцевых стен – 580 м².

Площадь перекрытий теплого чердакам², и площадь перекрытий теплого
подвала,
м², равны площади этажаи рассчитываются по формуле

=== 770 м².

Общая площадь наружных ограждающих
конструкций
складывается из общей площади стен,
площадей перекрытий теплого чердакаи теплого подвала,
и определяется по формуле

=++.

Так как
,
формула приобретает следующий вид

=+
2= 3855 + 770 + 770 = 5395 м²

Площадь отапливаемых помещений,
м², и площадь жилых помещений и
кухонь,
м², определяются в соответствии
с проектом:

= 5256 м²;

= 3416 м².

Отапливаемый объем здания,
м³,определяется как произведение
площади этажа,
м², на внутреннюю высоту,
м, измеряемую от поверхности пола первого
этажа до поверхности потолка последнего
этажа.

=
770·24 = 18480 м³.

Коэффициент остекленности фасадов
здания р
определяют по формуле

.

Нормируемый коэффициент остекленности
составляет

= 0,18.

Показатель компактности зданияопределяют из условий:

.

Нормируемый показатель компактности
жилых зданий составляет
=0,32.
Таком образом,
<
,
так как 0,29 < 0,32.

Согласно СНиП II-3 приведенное сопротивление
теплопередаче наружных ограждений
,
м²·С/Вт,должно приниматьсяне ниже
требуемых значений
,
которые устанавливаются по таблице 1б*
СНиП II-3 в зависимости от градусо-суток
отопительного периода.

При
= 5014 °С·сут
требуемое сопротивление теплопередаче
равно для:

стен

= 3,2 м²·С/Вт;

окон и балконных дверей

= 0,54 м²·С/Вт;

перекрытий теплого чердака
= 4,71 м²·С/Вт;

перекрытий теплого подвала
= 4,16 м²·С/Вт.

Приведенный трансмиссионный коэффициент
теплопередачиздания,
Вт/(м²·С),
определяется по формуле

,

где – коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери, связанные с ориентацией ограждений по сторонам горизонта: для жилых зданий= 1,13;

,,,,– площади соответственно стен, заполнений светопроемов (окон, фонарей), наружных дверей и ворот, покрытий (чердачных перекрытий), цокольных перекрытий, полов по грунту, м2;

,,,,– приведенные сопротивления теплопередаче соответственно стен, заполнений светопроемов (окон, фонарей), наружных дверей и ворот, покрытий (чердачных перекрытий), м2·С/Вт;

n– коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху согласно СНиП II-3.

Вт/(м²·С).

Воздухопроницаемость наружных
ограждений
,
кг/(м²·ч),
принимают для стен, покрытий, перекрытий
чердаков и подвалов,
окон в деревянных переплетах и балконных
дверей

= 6 кг/(м²·ч)5, таблица 12.

Требуемую кратность воздухообмена
жилогоздания,
ч^-1, устанавливают из расчета 3
м³/ч удаляемого воздуха на 1 м²жилых помещений и кухонь7по формуле

,

где

–площадь жилых помещений и кухонь,
м²;– коэффициент, учитывающий долю
внутренних ограждающих конструкций в
отапливаемом объеме здания, принимаемый
равным 0,85;
–отапливаемый объем здания, м³.

.

Приведенный(условный)инфильтрационный
коэффициент теплопередачи здания,
Вт/(м²·С),
определяют по формуле

,

Вт/(м²·С).

Общий коэффициент теплопередачи
здания,
Вт/(м²·С),
определяют по формуле

,

= 0,544 + 0,556 = 1,1 Вт/(м²·С).

Edinburgh Napier Research Repository Home

---

«Репозиторий исследований» — это общедоступный институциональный репозиторий Эдинбургского университета Нейпира. Он содержит примеры результатов исследований, проведенных сотрудниками и студентами-исследователями, а также соответствующую информацию о проектах, финансируемых университетом, и научных интересах сотрудников.

По возможности рецензируемые документы, принятые к публикации, или готовые художественные произведения, представленные публично, будут доступны здесь в полном цифровом формате, а также будут даны гиперссылки на стандартные опубликованные версии. Любые вопросы, связанные с отправкой в ​​репозиторий или проблемами с доступом к любому его содержимому, следует направлять команде репозитория по адресу репозиторий@napier. ac.uk.

Высокоэффективная алюминиево-воздушная батарея для устойчивого производства электроэнергии
(2022)

Журнальная статья

Тан, В. К., Со, Л. Х., Ю, М. К., Сун, Д., и Чен, В. (в печати). Высокоэффективная алюминиево-воздушная батарея для устойчивого производства электроэнергии. Международный журнал водородной энергетики, https://doi.org/10.1016/j.ijhydene.2022.11.247.

Металло-воздушная батарея привлекает огромное внимание из-за ее многообещающих возможностей в качестве системы накопления энергии для постлитий-ионной эры. Электричество вырабатывается в результате реакции окисления и восстановления внутри анода и катода. Среди различных. ..
Подробнее о Высокоэффективная алюминиево-воздушная батарея для устойчивого производства электроэнергии.

Ультразвуковое сканирование под руководством акушерки до даты беременности в Малави: разработка новой учебной программы
(2022)

Журнальная статья

Винер А., Мембе-Гадама Г., Уайт С., Каямбо Д., Масамба М., Мартин С. Дж. Х., … Гадама Л. (2022). Ультразвуковое сканирование под руководством акушерки до даты беременности в Малави: разработка новой учебной программы. Журнал акушерства и женского здоровья, 67(6), 728-734. https://doi.org/10.1111/jmwh.13442

Использование УЗИ для определения гестационного возраста имеет основополагающее значение для оптимального ведения беременности и рекомендовано Всемирной организацией здравоохранения для всех женщин. Однако этот способ остается недоступным для многих женщин в странах с низким уровнем дохода…
Узнайте больше об ультразвуковом сканировании под руководством акушерки до даты беременности в Малави: разработка новой учебной программы.

Оценка факторов транзакционного стиля руководства для строительных проектов: пример строительной отрасли Нигерии
(2023)

Журнальная статья

Оласунканми, Ф.О., Икедиаши, Д.И., и Аджиеро, И.Р. (в печати). Оценка факторов транзакционного стиля руководства строительными проектами: случай строительной отрасли Нигерии. Журнал инженерии, дизайна и технологий, https://doi.org/10. 1108/jedt-01-2022-0012

Цель
Роль строительной отрасли в использовании человеческих и материальных ресурсов нации невозможно переоценить; отсюда и возникновение потребности в лидерстве. Это исследование направлено на оценку использования факторов транзакционных лидеров…
Подробнее о Оценка факторов транзакционного стиля руководства для строительных проектов: пример строительной отрасли Нигерии.

Сигнализирует о новых возможностях? Анализ объявлений о вакансиях в Великобритании для получения степени ученичества
(2022)

Журнальная статья

Фабиан К. , Тейлор-Смит Э., Смит С. и Брэттон А. (в печати). Сигнализирует о новых возможностях? Анализ объявлений о вакансиях в Великобритании для получения степени ученичества. Высшее образование, навыки и обучение на рабочем месте, https://doi.org/10.1108/HESWBL-02-2022-0037

Цель
Цель этого исследования — получить представление о рынке труда для получения степени ученичества и стратегиях работодателей в отношении найма ученичества с использованием данных объявлений о вакансиях. В частности, это исследование определяет навыки, атрибуты, опыт …
Подробнее о Сообщите о новых возможностях? Анализ объявлений о вакансиях в Великобритании для получения степени ученичества.

Влияние ответных мер государственной политики на пандемию COVID-19 и Brexit на финансовый рынок Великобритании: поведенческая перспектива
(2022)

Журнальная статья

Лаваль, Р. , Сэди Патерсон, А., Алаби, А., и Сакариягу, Р. (в печати). Влияние ответных мер государственной политики на COVID-19Пандемия и Brexit на финансовом рынке Великобритании: поведенческая перспектива. Британский журнал менеджмента, https://doi.org/10.1111/1467-8551.12702.

Изучите эти темы исследований

Анализ энергоэффективности по коэффициенту охвата при воздействии на открытом воздухе

На этой странице

РезюмеВведениеОбзор литературыРезультатыЗаключениеКонфликты интересовСсылкиАвторское правоСтатьи по теме

Форма здания в значительной степени влияет на потребление энергии. В текущем исследовании использовались показатели отношения площади к объему, отношения поверхности к перекрытию, отношения площади к периметру и отношения объема для оценки энергоэффективности здания. Кроме того, в документе основное внимание уделялось взаимосвязи между помещением с кондиционером и помещением без кондиционера. Этот подход влияет как на этапы проектирования плана этажа, так и на основные факторы проектирования, которые определяют, какие помещения станут помещениями с кондиционированием воздуха, например, те, которые в основном заняты жильцами, или помещения без кондиционеров, такие как лестницы и лифты. Тепловая нагрузка и охлаждающая нагрузка были рассчитаны с использованием нового уравнения, основанного на расположении некондиционируемых помещений и коэффициента охвата, обращенного наружу. Соотношение ширины и глубины, а также соотношение огибающей анализировали с использованием программы IES_V.E (Integrated Environmental Solutions Virtue Environment). Выяснилось, что по мере увеличения некондиционируемых помещений снижалась как нагрузка на отопление, так и нагрузка на охлаждение.

1. Введение

Примером здания, используемого в данном исследовании, является многоквартирный дом в Южной Корее. Первоначально он был разработан, чтобы содержать новейшие информационные технологии, а также технологии высотного строительства. Термин «многоквартирный дом» в Корее используется для описания многоквартирных домов, которые продаются партиями, а не сдаются в аренду. Иногда высотные многоквартирные дома также называют многоквартирными башнями. Многоквартирные дома строятся с 1960 года и поэтому широко представлены. По состоянию на 2010 г. на этот тип зданий приходилось 53% жилых домов. Однако эти же типы зданий в настоящее время сталкиваются с рядом проблем, связанных со стандартизацией, агломерацией высотных зданий и непроданными многоквартирными домами в результате избыточного количества таких зданий, которые существуют сегодня.

Кроме того, недавний правительственный закон о расширении балконов поднял ряд вопросов, связанных с потреблением энергии в зданиях [1]. Кроме того, другие проблемы, начиная от жалоб соседей на шум, снижения стоимости недвижимости и т. д., вызывают неотложную озабоченность. В результате архитектурные компании разработали множество планов квартир в надежде успешно удовлетворить запросы потребителей. Среди множества методов, применяемых для определения типов квартир, «БАЙ-концепция» является наиболее часто используемой (рис. 1). Как правило, в этом методе основные факторы, составляющие архитектурную среду такого пространства, как U — учитываются значения окон и стен, ориентация здания, вентиляция и дневное освещение.

U — значение определяется путем тщательного анализа свойств проводимости строительных материалов, из которых состоят части помещения. В прошлом исследователи представили критически важные сведения о соотношении окон к полу и соотношению окон к стене [2]. Однако информация, содержащаяся в текущих публикациях, фокусируется только на взаимосвязи между планами этажей и энергопотреблением зданий в индивидуальном случае, а не в целом. Таким образом, цель текущего исследования состоит в том, чтобы проанализировать энергетические характеристики в отношении взаимосвязи между кондиционируемым пространством и некондиционируемым пространством всего пространства и предоставить общее уравнение, которое связывает планы этажей с энергетическими характеристиками данного здания.

2. Обзор литературы

Различные геометрические формы зданий были проанализированы Menkhoff et al. [3]. Геометрическая компактность получается делением площади наружных стен на объем здания. Различные геометрические формы зданий были введены с использованием четырех одинаковых кубов. В результате были получены четыре коэффициента геометрической компактности в диапазоне от до. Также со ссылкой на исследование Петцольда [4] было оптимизировано здание в форме прямоугольной призмы. При этом учитывались поступления тепла через прозрачные и непрозрачные перегородки. Этот же критерий минимальной потребности в тепле использовался в настоящем исследовании для определения соотношения между длиной стен и максимальным количеством этажей.

Кроме того, AlAnzi et al. [5] изучали влияние формы здания на энергоэффективность офисных зданий в Кувейте. Исследование было сосредоточено на множестве факторов, таких как форма здания, площадь окон и так далее. В конце концов, модель, способная предсказать влияние геометрии здания на энергетические характеристики зданий с разным остеклением и соотношением окон и стен, была разработана с помощью всестороннего параметрического анализа. Во-первых, параметрический анализ был проведен с помощью инструмента моделирования, а затем представлением результатов избранного параметрического анализа. Кроме того, разработан упрощенный метод расчета, который увязывает потребление энергии зданием с геометрией здания, размерами окон и типом остекления.

В аналогичном исследовании Pessenlehner и Mahdavi [6] разработали переменные на основе 18 кубических элементов. Они собрали и соединили кубы, чтобы получились разные формы зданий, и сравнили нагрузки на отопление и охлаждение, относящиеся к разным формам зданий. Этот подход был основан на распространенной идее о том, что в некоторых стандартах энергопотребления зданий используются простые числовые показатели для описания геометрической компактности здания. Показатели следуют соотношению между площадью поверхности пространства и объемом его застроенной формы. Затем эти индикаторы используются вместе с информацией о U — значения элементов строительных материалов для оценки степени соответствия конструкции здания заданному критерию теплоизоляции.

Коэффициент формы можно определить как отношение внешней оболочки к объему внутреннего пространства здания. В исследовании Депекера и др. было выбрано четырнадцать зданий разной формы. Также учитывалась частота их существования на современном строительном рынке. Также кратко описан подход к расчету, используемый при оценке потребления тепла. Депекер и др. указывает на то, что форма здания прямо пропорциональна его наружным поверхностям стен [7].

Su [8] также проанализировал различные факторы, такие как соотношение поверхности здания и объема здания, размер окна и площадь стены, ориентация окна и строительных материалов. Он также указывает на связь между повышенным среднесуточным потреблением энергии и формой и дизайном здания. Это еще больше увеличивает исследовательский интерес, связанный с взаимосвязью проектирования зданий и энергопотребления зданий. В исследовании также особо подчеркивается, что элементы конструкции здания, связанные с архитектурными особенностями, должны уделять первостепенное внимание для успешного строительства зданий с пассивной энергией.

В жарком и влажном климате в зданиях происходит значительный приток тепла. Линг и др. [9] исследовали взаимосвязь между формой здания и прямым солнечным светом, получаемым высокими зданиями, расположенными в жарком и влажном климате. Он изучал здания квадратной и прямоугольной формы с разным отношением ширины к длине и ориентированные в разные стороны. Это было сделано с помощью инструмента компьютерного моделирования. Результаты показали, что здание круглой формы с соотношением ширины к длине 1 : 1, скорее всего, будет испытывать меньший приток тепла по сравнению со зданием прямоугольной формы с таким же соотношением ширины к длине.

Capeluto [10] сосредоточился на поглощении прямых солнечных лучей оболочкой здания. В своем исследовании он объяснил общие факторы, связанные с формой здания на предварительных этапах проектирования здания. Эти факторы включают высоту здания по отношению к размеру улицы, на которой оно расположено, ориентацию фасада и размер строительных элементов. Наконец, он предложил использовать форму здания в качестве оболочки для сбора солнечной энергии, чтобы противостоять эффекту притока тепла из-за инсоляции.

3. Методология

3.1. Соотношение коэффициентов

Отношение площадь/объем может объяснить соотношение между площадью ограждающих конструкций и объемом пространства и может использоваться для оценки потерь тепла в зданиях. Как правило, когда поверхность оболочек меньше занимаемого ими объема, потери тепла за счет конвекции или излучения уменьшаются (рис. 2) [11].

Хотя этот метод может быть важным показателем при прогнозировании формы здания, его нельзя использовать для детального прогнозирования энергетических характеристик здания без учета других факторов, таких как окна и ориентация здания. Это связано с тем, что на общую энергетическую эффективность влияет U -значение оконных или стеновых композиций. Кроме того, вентиляция, полученная в результате ориентации здания и механизмов открывания окон, влияет на энергопотребление здания. Таким образом, для любого заданного пространства без окон отношение поверхности к объему можно использовать в качестве критерия для оценки энергоэффективности. На рис. 3 показана концепция отношения площади поверхности к площади пола. Некоторые здания имеют различное количество прямого излучения, проникающего через их фасады, в зависимости от ориентации и расположения кубов. Чем больше или выше здание, тем выше потребление энергии. Это связано с тем, что соотношение площади поверхности к площади и отношения поверхности к объему выше в более высоких и больших зданиях. В малоэтажных зданиях отношение площади к площади резко уменьшается. С другой стороны, скорость снижения отношения площади поверхности к площади пола снижается или маргинализируется в случае более 20 кубических этажей.

Отношение площади к периметру — это отношение площади пространства к длине его периметра. Если два заданных пространства имеют одинаковое отношение площади к периметру, их формы и объемы не идентичны. Для решения таких задач коэффициент компактности на основе кругового пространства был рассчитан с использованием (1) (рис. 4). Соотношение объемов — это метод, в котором используются полушария с одинаковыми объемами. Уравнение (2) относится к объемному соотношению.

Отношение площади к периметру относится к отношению размеров пространства, ограниченного данным объектом, к общему расстоянию вокруг объекта. Два заданных пространства, показанные на рисунке 4, имеют одинаковую площадь, но разные периметры. Для этого случая коэффициент компактности был рассчитан с использованием следующего уравнения: где  = коэффициент компактности, = периметр фактического здания и  = периметр эталонного здания.

Соотношение объемов также было рассчитано для рисунка 5. Рисунок содержит полусферу и куб с одинаковыми объемами, но разными площадями поверхности. Полусфера и куб представляют эталонное здание и фактическое здание соответственно. Соотношение объемов было рассчитано с использованием следующего уравнения: где  = площадь поверхности фактического здания и  = площадь поверхности эталонного здания.

3.2. Переменные

При определении влияния формы и ориентации здания на потребность здания в отоплении первым шагом должно быть вычисление температуры поверхности, относящейся как к непрозрачной, так и к прозрачной поверхностной обшивке здания. Кроме того, при оценке охлаждающей нагрузки, возникающей из-за излучения стен или пропускания через окна, первостепенное значение имеет определение среднего количества прямого солнечного света, достигающего земли в любой данный день года. Кроме того, понимание характеристик прямого солнечного света и его отражения от форм с различной геометрией и ориентацией также имеет решающее значение.

В этой статье площадь окна была фиксированной и сравнивалась с энергетическими характеристиками в соответствии с соотношением между пространством с кондиционированием воздуха и пространством без кондиционера. А именно, отношение связано с площадью оболочки, подверженной воздействию погодных условий. Некондиционируемое пространство было расширено от левой стены здания с запада на восток, где  = отношение ширины и глубины к кондиционируемому пространству,  = окружность без окна,  = длина площади, примыкающей к периметральному пространству, и  = невоздушное пространство соотношение с кондиционированным и кондиционированным воздухом.

Чтобы создать переменные для этого исследования, необходимо четко определить взаимосвязь между кондиционируемыми и некондиционируемыми помещениями. Переменные объясняются на рисунке 6 и (1). Символ «» означает ширину пространства, тогда как «» указывает глубину пространства. Отношение между «» и «» представляет собой отношение поперечной длины к продольной. Символ «» указывает размер кондиционируемого помещения по отношению к некондиционируемому пространству. Символ « », вычисляемый по (3), оценивается значением от некондиционированного и кондиционированного отношения. Когда значение « » увеличилось, коэффициент некондиционированного пространства уменьшился. Таким образом, «» определяется как процент длины площади, прилегающей к пространству по периметру, деленной на площадь поверхности кондиционируемого помещения, исключая площадь остекления. Размер окна 6 м (ширина) × 2 м (высота).

3.3. Моделирование для моделирования

Программа IES_V.E (Virtual Environment) разработана компанией Integrated Environmental Solutions Ltd. , основанной доктором Доном Маклином в Университете Стратклайда. IES_V.E — это инструмент, используемый для анализа энергоэффективности здания. Он содержит такие приложения, как ModelIT, ApacheSim, RadianceIES, SunCast и MacroFlo. Эти приложения связаны с пользовательскими входными данными для интегрального теплового моделирования. ModelIT — это средство 3D-моделирования для динамического теплового моделирования. ApacheSim основан на методе теплового баланса ASHRAE. Свойства материала и условия в помещении, используемые в текущем исследовании, соответствуют требованиям EN-ISO13370 и ASHRAE 9.0.1, результаты представлены EN-ISO13370 и ASHRAE 90.1. Программа RadianceIES представляет собой интерфейс для анализа характеристик дневного освещения. Программа показывает освещенность и освещенность в помещениях. SunCast может анализировать эффект затенения окружающих зданий и затеняющих устройств. Наконец, MacroFlo используется для расчета уровней вентиляции и инфильтрации с использованием сетевой модели [13].

В целях анализа энергоэффективности с помощью программы IES-V_E (Virtual Environment) были смоделированы два различных пространства размерами 8 м на 8 м и 16 м на 4 м. Тепловые свойства, использованные для моделирования помещений, указаны в Таблице 1. Три слоя строительных материалов использовались для компенсации влияния температуры воздуха и солнца в результате прямого солнечного излучения. Кроме того, над первым этажом был смоделирован дополнительный этаж, чтобы исключить влияние геотермального тепла. Следуя критериям теплового комфорта, самая высокая температура была установлена ​​на уровне 26° в период охлаждения и 20° в период обогрева. Скорость вентиляции и инфильтрации была установлена ​​на уровне 0,7 ACH и 0,25 ACH соответственно [14]. В таблице 1 показаны свойства материалов и условия, использованные для процесса моделирования.

Все окна в эталонном здании были закрыты, так как исследование в основном учитывало влияние естественной вентиляции. Хотя прямой солнечный свет также не учитывался только для экстремальных результатов, эталонного здания без окон в действительности не существует. Таким образом, окна были установлены с видом на юг, а свойства материалов представлены в таблице 1.

Как правило, внутреннее тепловыделение в результате деятельности жильцов или механических операций вместе с другими источниками тепла (внутренние источники тепла и прямое солнечное излучение) может привести к летом до очень высоких температур. Минимизация этих температур становится первоочередной задачей при проектировании комфортной внутренней среды [15]. Таким образом, в этой статье не рассматривалось влияние внутреннего притока тепла на открытые оболочки.

4. Результаты

4.1. Данные о погоде

Используемые данные о погоде были собраны Корейским метеорологическим управлением (KMA) и распространены Корейским обществом солнечной энергии (KSA). Данные были использованы для моделирования энергоэффективности жилых зданий.

Город Сеул в Южной Корее классифицируется как Два (континентальная сухая зима, жаркое лето) по системе классификации климата Кеппен-Гейгера [16]. За 30 лет (1981–2010 гг.) среднегодовая температура в Сеуле составила 12,5 °С, средняя температура августа — 25,14 °С, средняя температура января — -2,52 °С (рис. 7).

Средняя температура самого холодного месяца особенно ниже, чем в других городах, расположенных на той же широте. Периоды летом и зимой длиннее, чем весной и осенью, и обычно период похолодания начинается с июня по сентябрь. Отопительный период длится с октября по февраль. В общем, тепловая нагрузка в типичном жилом доме примерно в восемь раз выше, чем холодильная.

Весна начинается в середине марта, когда средняя температура поднимается более чем на 0°C, чтобы потеплеть, и длится примерно до мая, когда с июня она повышается более чем на 20°C.

Географическое положение Сеула зависит от жары и влажности юго-востока от Тихого океана летом и от сухих и холодных ветров, дующих с континента зимой.

Сезонные осадки концентрируются летом в Южной Корее, но среднегодовое количество осадков составляет около 1450,5  мм, но непостоянно из-за нерегулярных осадков.

На рис. 8 показана месячная глобальная солнечная радиация в дневное время в течение 30 лет (1981–2010 гг.). Учитывая, что широта Сеула составляет 37,5 °, высота транзита меридиана составляет 76 ° в день летнего солнцестояния. Как правило, солнечное излучение зависит от высоты над уровнем моря. Таким образом, солнечная радиация обычно самая высокая в летний период. Однако показано, что солнечная радиация максимальна в апреле, поскольку солнечная радиация с июня по август снижается из-за концентрации осадков (рис. 9).).

На рисунке 10 показана месячная солнечная радиация для Сеула с самым высоким значением прямого солнечного излучения на уровне 205 Вт/м ² в апреле и наименьшим значением приблизительно 70 Вт/м ² в январе.

В целом, прямая солнечная радиация имела тенденцию к увеличению по мере роста глобальной солнечной радиации. Между июлем, августом и сентябрем было небольшое расхождение в рейтингах.

4.2. Нагрузка на отопление

Расхождение между нагрузкой на отопление и нагрузкой на охлаждение было примерно в 8 раз больше, чем в корейской погоде. Тепловая нагрузка рассчитывалась с сентября по март, а ее пиковая нагрузка приходилась на январь. Результаты также показали большие различия в отопительной нагрузке между месяцами из-за концентрации сезонных нагрузок. Наибольшее значение тепловой нагрузки было равно 0 при отсутствии некондиционируемых помещений. Однако, когда значение было увеличено, отопительная нагрузка линейно уменьшилась, как показано функцией на рисунке 11.

В данном документе нагрузки на отопление и охлаждение выражены в кВт/м ² . Тенденция, показанная линиями графика на рисунке 11, изображает типичные линейные уравнения. Однако значения двух точек пересечения и не совпали в соответствии с отношением ширины к глубине. Два расчетных наклона уравнений, являющиеся отрицательными, означают, что они обратно пропорциональны тепловой нагрузке. Кроме того, наклоны для абсолютных значений составили 2,4344 и 3,1813 для отношения ширины/глубины 1 : 1 и отношения ширины/глубины 4 : 1 соответственно. Следовательно, чувствительность 4 : 1 отношения ширина/глубина была выше, чем 1 : 1 отношения ширина/глубина примерно в 1,3 раза.

Независимо от отношения ширины к глубине две линии тренда сходятся, когда значение постоянно увеличивается. Для случая, когда значение равно 90, расхождение, показанное линиями, составляет около 1 кВт/м ² . В совокупности значение отношения ширина/глубина 4 : 1 было выше, чем значение отношения ширины/глубины 4 : 1 с точки зрения тепловой нагрузки. Хотя прямые солнечные лучи влияют на тепловую нагрузку, фасады зданий, выходящие на север, относительно больше. Это означает, что роль, которую играет ориентация здания, перевешивает роль солнечной радиации.

4.3. Охлаждающая нагрузка

На рис. 12 показано изменение охлаждающей нагрузки в зависимости от значения. Как правило, на холодопроизводительность влияли прямые солнечные лучи и эффективность естественной вентиляции, которая во многом зависит от степени открывания окон. Однако в этом исследовании переменные были созданы путем расположения открытых оболочек между пространством с кондиционированием воздуха и пространством без кондиционирования воздуха. Форма, принятая на рис. 8, аналогична графику тепловой нагрузки. Линия тренда обозначена линейной функцией, показывающей, что и значение, и нагрузка регулярно увеличиваются независимо от соотношения ширины и глубины.

Для уклона, следующего за отношением ширины/глубины, отношение ширины/глубины 1 : 1 равнялось 0,2201, а отношение ширины/глубины 4 : 1 равнялось 0,265. Несомненно, энергетические нагрузки во многом зависели от соотношения ширины и глубины. Промежутки между двумя линиями тренда менялись, если значение увеличивалось. В отопительной нагрузке зазор был уменьшен. С другой стороны, охлаждающая нагрузка зазора увеличилась. Кроме того, охлаждающая нагрузка 4 : 1 отношения ширины/глубины была ниже, чем нагрузка 1 : 1 отношения ширины/глубины, в то время как тепловая нагрузка демонстрировала противоположную тенденцию. В таблице 2 показаны прогнозные результаты нагрева и охлаждения при изменении значения.

Влияние увеличения коэффициента показывает одинаковую тенденцию как для нагрузки по охлаждению, так и для нагрузки по обогреву. Во-первых, по мере увеличения отношения коэффициент градиента каждого уравнения уменьшается. Это означает, что зависимость между соотношением и чувствительностью нагрузки нагрева и охлаждения обратно пропорциональна. Во-вторых, коэффициент градиента тепловой нагрузки более чем в 10 раз превышает соотношение в зависимости от значения.

5. Заключение

В этой статье изучалось влияние размера некондиционируемых зон вокруг кондиционируемых помещений на энергопотребление здания. Методы анализа моделирования использовались для определения конкретных целевых пространств, а также для расчета и сравнения охлаждающей нагрузки и тепловой нагрузки. Программное обеспечение для моделирования IES_VE использовалось для моделирования. Данные о погоде в Сеуле в Южной Корее, собранные Корейским метеорологическим управлением, использовались для оценки энергоэффективности. Результаты показывают общую важность таких факторов, как температура, глобальное солнечное излучение, прямое солнечное излучение и осадки, на энергопотребление здания. Кроме того, результаты показывают, что потребности в отоплении примерно в 8 раз превышают потребности в охлаждении жилых домов в Корее. Мы также обнаружили, что коэффициент градиента разработанной модели обычно уменьшается как для охлаждающих, так и для нагревательных нагрузок по мере увеличения отношения ширины к глубине (т.е. от toi.e.). Кроме того, охлаждающая нагрузка, как правило, была выше в помещениях с одинаковым отношением ширины к глубине, чем в помещениях, где соотношение ширины к глубине составляло 4  : 1. Однако для отопительной нагрузки наблюдалось обратное.

Использование традиционных источников энергии в зданиях для целей отопления вызывает серьезную озабоченность. Это, в частности, связано с затратами, связанными с этими традиционными источниками энергии, а также с их воздействием на окружающую среду [17]. Таким образом, современные здания должны иметь возможность свести к минимуму использование этих источников энергии. Одним из способов достижения такой цели может быть контроль внутренних окружающих условий здания по отношению к внешним условиям окружающей среды. Кроме того, результаты, полученные в текущем исследовании, показали, что для обеспечения комфортных условий в помещении для жителей здания проектировщики должны уделять должное внимание таким параметрам здания, как ориентация фасада здания, форма здания и теплоизоляция.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Ссылки

1. Г. Ким и Дж. Т. Ким, «Дизайн здорового дневного освещения для жилой среды в квартирах в Корее», Building and Environment , vol. 45, нет. 2, стр. 287–294, 2010.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

2. Ф. Гойя, «Поиск оптимального соотношения окон и стен в офисных зданиях в различных европейских климатических условиях и влияние на общий потенциал энергосбережения», Солнечная энергия , том. 132, стр. 467–492, 2016.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

3. H. Menkhoff, A. Blum, M. Trykowski, and W. Aapke, Energetisches Batten. Energiewirtschaftliche Appekte Zur Planung und Gestaltung von Wohngebauden, 04.086/1983, Schriftenreihe Bau-Und Wohnforschung des Bundesminister Gebäude auf den heizeenergiebedarf», Luft-und Kältetechnik , vol. 19, нет. 3, pp. 130–135, 1983.

   Просмотр по адресу:

   Google Scholar

4. A. AlAnzi, D. Seo и M. Karti, «Влияние формы здания на тепловые характеристики офисных зданий в Кувейте, Преобразование энергии и управление , том. 50, нет. 3, стр. 822–828, 2009 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

5. В. Пессенленер и А. Махдави, «Морфология зданий, прозрачность и энергоэффективность», в Proceedings of the Eighth International IBSPA Conference , Эйндховен, Нидерланды, август 2003 г. форма зданий и энергопотребление», Building and Environmslbent , vol. 36, нет. 5, стр. 627–635, 2001.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

6. Б. Су, «Пассивное проектирование зданий и энергоэффективность жилья», Обзор архитектурной науки , том. 51, нет. 3, стр. 277–286, 2008 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

7. К. С. Линг, М. Х. Ахмад и Д. Р. Оссен, «Влияние геометрической формы и ориентации здания на минимизацию солнечной инсоляции на высотных зданиях в жарком влажном климате», Журнал строительства в развивающихся странах , том . 12, нет. 1, стр. 27–38, 2007 г.

   Посмотреть по адресу:

   Google Scholar

8. И. Г. Капелуто, «Энергетические характеристики самозатеняющейся оболочки здания», Energy and Buildings , vol. 35, нет. 3, стр. 327–336, 2003 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

9. C. Ratti, D. Raydan и K. Steemers, «Форма здания и экологические характеристики: архетипы, анализ и засушливый климат», Energy and Buildings , vol. 35, нет. 1, стр. 49–59, 2003 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Академия Google

10. K. H. Lee, Construction Environmental Plan , Moon Woon Dang Inc., Сеул, Южная Корея, 3-е издание, 2007 г. /Стандарт ASHRAE 140-2001 , Светотехническое инженерное общество Северной Америки, Глазго, Шотландия, 2004 г.

11. Г. Ким, Л. Шефер и Дж. Т. Ким, «Разработка двойного фасада для устойчивого ремонта старых жилых домов», Внутренняя и искусственная среда , vol. 22, нет. 1, pp. 180–190, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

12. E. Gratia and A. De Herde, «Design of Low Energy Office Buildings», Energy and Buildings , vol. 35, нет. 5, стр. 473–491, 2003.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

13. Р. Гейгер, «Классификация климата В. Кеппена», в Landolt-Börnstein-Zahlenwerte und Funktionen aus Physik, Chemie, Astronomie, Geophysik und Technik, alte Serie , стр. 603–607, Springer, Berlin, Germany, 1954.

    Просмотр по адресу:

    Google Scholar

14. У. Т. Аксой и М. Иналли, «Влияние некоторых параметров пассивного проектирования здания на потребность в отоплении для холода». область», Строительство и окружающая среда , том. 41, нет. 12, стр. 1742–1754, 2006.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

Copyright

Copyright © 2018 Хон Су Лим и Гон Ким.